4-4 某厚10m的饱和黏土层，地表面瞬时大面积堆积载=150kpa，若干年后测得土层中a、b、c、d、e点的孔隙水压力分别为51.6 kpa、94.2 kpa、133.
8 kpa、170.4 kpa、198 kpa，土层的=5.5mpa、k=5.
14×cm/s，试计算：（1）黏性土固结度，此土已固结几年；（2）再经5年，土的固结度达多少及5年间的压缩量。
解 （1）t时刻土层平均固结度。
a、b、c、d、e的静止水压力分别为20kpa、40kpa、60 kpa、80 kpa、100 kpa；
a、b、c、d、e的超孔隙水压力分别为31.6 kpa、54.2 kpa、73.8 kpa、90.4 kpa和98 kpa，1-
t时刻超孔隙水压力面积。
起始超孔隙水压力面积。
a=150×10=1500（kpa·m）
固结度=1-=60.1%
固结系数===
=2.44×/d
其中a是压缩系数；1d=86400s；
/(4)==6.0×/d
t===0.1187×d=3.25年。
该土层已固结了3.25年。
2）=1-， d=6.0×365×/年=0.219/年。
再经过5年土层固结度达87%。
=27.3mm
=27.3×（0.87-0.601）=7.34mm
5年土层产生的压缩量为6.77mm。
4-6 某软土地基采用砂井预压法加固地基，其土层分布为：地面下15m为高压缩性软土，往下为粉砂层，地下水位在地面下1.5m。
软土重度，孔隙比，压缩系数a=0.58mpa-1，垂直向渗透系数，水平向渗透系数，预压荷载为120kpa，在4个月内加上，然后预压时间4个月。砂井直径33cm，井距3.
0m，等边三角形布井，砂井打至粉砂层顶面，试用太沙基单向固结理论和高木俊介法计算经预压后地基的固结度。
解 (1)采用太沙基单向固结理论计算。
竖向固结度计算
式中：—竖向固结系数；
h—单面排水土层厚度或双面排水时土层厚度之半；
t—固结时间，若加荷是逐渐施加的，则加荷历时的一半起算。
径向固结度计算
式中：ch—径向固结系数；
fn—与n有关的系数，；
n—井径比，，dw为竖井直径；
de—有效排水直径，等边三角形布桩时de=1.05，为井距；
t—同前。3.0m，，dw=0.33m
由公式（8-14）得地基总的平均固结度。
2)采用高木俊介法计算平均固结度。
高木俊介法计算地基平均固结度，就是《建筑地基处理技术规范》(jgj 79-2002 )规范式(5.2.7)
式中：qi —第i级荷载的加载速率；
—各级荷载的累加值；
ti-1, ti —分别为第i级荷载加载的起始和终止时间；
一参数，竖同和径间排水固结时，， 预压荷载为120kpa，在4个月内加上)
ti=120d, =0,n=9.545, =1.53, =3.15m,h=7.5m,由此看出：
①太沙基单向固结理论计算的地基平均固结度为92％，高木俊介法计算的为93％，两种方法的计算结果相近。
②在打砂井和塑料排水板情况下，竖向固结度较小，径向固结度是主要的，在该题的条件下径向固结度是竖向固结度的3.7倍。当砂井和塑料排水板间距很密时，竖向固结度可忽略。
4-15 某大面积饱和淤泥质黏土层，厚度h=10m，其竖向和径向固结系数分别为，，采用砂井堆载预压法进行处理，砂井直径dw=0.35m，正三角形布置，间距=2.0m，砂井打到不透水层顶面，深10m，堆载p=150kpa，加荷时间5d，试计算60d时的固结度。
解根据《建筑地基处理技术规范》(jgj 79-2002)，地基平均固结度为。
ti=5d, =0,t=60
1.05=1.05×2=2.1m,
4-24 某淤泥质黏土，厚度h=8.0m，下卧层为不透水层，土层，，采用砂井预压，砂井直径dw =30cm，正方形布置，间距2.0m，预压总压力p=120kpa，加载5d，预压60d，试求固结度。
解 ti=5d, =0,
4-28 某重力式码头为水下沉箱条形基础，沉箱设有抛石基床，原d1=2m，底面受压宽度，在抛石基床下换填砂垫层，厚d2 =2m，砂垫层底面有效受压宽度，砂垫层，砂垫层底面的最大、最小压力标准值为，，取= 1.0，试计算作用于砂垫层底面单位有效宽度的平均压力设计值。
解 4-31 某独立基础底面尺寸3.5m×3.5m，埋深2.
5m，地下水位在地面下1.25m，作用于基础顶面的竖向力=1255kn，采用水泥土桩复合地基，桩径0.5m，桩长8m，水泥土试块=1800kpa，，β0.
3，单桩承载力特征值为145kn，桩间土=70kpa，试计算独立基础桩数。
解桩体承载力特征值。
单桩承载力特征值145kn
取ra=106kn
经深度修正后复合地基承载力特征值。
150≤519.8m+47，m>0.198，取13根。
桩的布置如图所示。
4-61 某场地天然地基承载力特征值=120kpa，设计要求砂石桩法地基处理后复合地基承载力特征值达160kpa，桩径0.9m，桩间距1.5m，试求砂石桩桩体单桩承载力特征值。
解 4-76 拟对某湿陷性黄土地基采用灰土挤密桩加固，采用等边三角形布桩，桩距1.0m，桩长6.0m，加固前地基土平均干密度，平均含水率，为达到较好的挤密效果，让地基土接近最优含水率，拟在三角形形心处挖孔预渗水增湿，场地地基土最优含水率，渗水损耗系数k可取1.
1，试求每个浸水孔需加水量。
解一根灰土挤密桩所承担的处理面积。
相应体积。相应土质量。
含水质量。浸水后土含水质量。
增加的水量为。
需加水量。4-79 某地基饱和软黏土层厚度15m，软黏土层中某点土体天然抗剪强度= 20kpa，三轴固结不排水抗剪强度指标，，该地基采用大面积堆载预压加固，预压荷载为120kpa，堆载预压到120d时，该点土的固结度达到0.75，试求此时该点土体抗剪强度。
解对正常固结饱和黏性土地基，某点某一时间的抗剪强度为。
式中： -t时刻，该点的抗剪强度；
—地基土天然抗剪强度；
—预压荷载引起的该点的附加竖向应力；
—该点土的固结度；
—三轴固结不排水压缩试验的内摩擦角。
4-82 大面积填海造地工程平均海水深约2.0m,淤泥层平均厚度为10.0m，重度为15kn/m3，采用e-lgp曲线计算该淤泥层固结沉降，已知该淤泥层属正常固结土，压缩指数= 0.
8，天然孔隙比=2.33，上覆填土在淤泥层中产生的附加应力按120kpa计算，试求该淤泥层固结沉降量。
解计算正常固结沉降时，由压缩曲线确定的压缩指数时，按下列公式计算固结沉降。
式中：—第i层土自重应力的平均值；
—第i层土附加应力的平均值；
一第i层土的初始沉降比。
4-83 某松散砂土地基，，，采用挤密砂桩加固，砂桩采用正三角形布置，间距s=1.6m，孔径d=0.6m，桩孔内填料就地取材，填料相对密实度和挤密后场地砂土的相对密实度相同，不考虑振动下沉密实和填料充盈系数，则每根桩孔内需填入松散砂()多少方。
解砂桩三角形布桩。
不考虑振动下沉密实作用。
s=1.6m，d=0.6m，
天然状态孔隙率。
挤密后孔隙率。
4-85 采用水泥土搅拌桩加固地基，桩径d=0.5m，等边三角形布置，复合地基置换率m=0.18，桩间土承载力特征值，桩间土承载力折减系数，现要求复合地基承载力特征值达到160kpa，问水泥土抗压强度平均值(90天龄期的折减系数， =0.
3)。解 ， 4-86 某工程要求地基加固后承载力特征值达到155kpa，初步设计采用振冲碎石桩复合地基加固，桩径取d=0.6m，桩长取l=10m，正方形布桩，桩中心距为1.5m，经试验得桩体承载力特征值为=450kpa，复合地基承载力特征值为140kpa，未达到设计要求，问在桩径、桩长和布桩形式不变的情况下，桩中心距最大为何值时才能达到设计要求。
解m=0.1674
4-87 某地基软黏土层厚18m，其下为砂层，土的水平向固结系数为ch=3.0×10-3cm2/s,现采用预压法固结，砂井作为竖向排水通道打至砂层顶，砂井直径为，井距2. 8m，等边三角形布置，预压荷载为120kpa，在大面积预压荷载作用下按《建筑地基处理技术规范》（解等边三角形布井，竖井有效排水直径为。
t=2.8m
井径比。打砂井后的竖向固结度很小可忽略，主要是径向固结度，按太沙基单向固结理论计算。
4-88 某软黏土地基天然含水率，液限，采用强夯置换法进行地基处理，夯点采用正三角形布置，间距2.5m，成墩直径为1.2m，根据检测结果，单墩承载力特征值为，试按《建筑地基处理技术规范》(jgj 79 -2002)计算处理后该地基的承载力特征值。
解 根据规范jgj 79-2002第6.2.21条，对软黏土采用强夯置换法确定墩地基承载力时，不考虑墩间土作用。
4-92 某湿陷性黄土地基采用碱液法加固，已知灌注孔长度l0m，有效加固半径0.4m，黄土天然孔隙率为50%，固体烧碱中naoh含量为85%，要求配置碱液浓度100g/l，设充填系数=0.68，工作条件系数β取1.
1，试求每孔灌注固体烧碱量。
解每孔碱液灌注量v
每1 m3碱液中投入固体烧碱量=1000m/p
m为碱液浓度m=100g/l=
p为固体烧碱中naoh含量p=0.85
1000×0.1/0.85=117.6kg
每孔需固体烧碱量117.6 ×1.95=229.4kg
4-91 某地基采用深层搅拌桩复合地基，桩截面面积= 0.385m2，单桩承载力特征值=200kn，桩间土承载力特征值= 60kpa，要求复合地基承载力特征值=150kpa，试求桩土面积置换率（β=0.6）。
B1B2地基与基础工程施工小结
建设五羊 本田摩托车项目配套工程由广东富银商贸 投资兴建，圣蒂国际设计院设计出图，广州市建筑集团承包总施工，广东华杰建设工程监理咨询 负责工程监理。该工程位于广州市萝岗区永和镇，东面五羊 本田摩托车厂房区，南朝九丰公路，西接新新公路，北邻五羊 本田宿舍区，现场施工条件较好，有足够的场地堆放建筑材料。...
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2023年灾害预防处理计划 地测
青龙煤矿2012年度矿井灾害预防与处理计划。第一章矿井概况。第一节矿井概况。一 位置 范围及交通。青龙井田中心点坐标 x y 地理坐标 东经106 07 29 北纬26 59 54 该井田位于黔西县东南部，方位角106 距县城直线距离约10.1km，隶属于黔西县谷里镇所辖。井田北东起于谷里镇的大槽 ...